在引風機樣機的基礎上，只增加了風機葉輪的旋轉直徑。因此，改進后的風扇與樣機的幾何相似性不滿足風扇相似性原理的條件。因此，通過改進后的數(shù)值計算分析了改進效果。第二種改進方案的基本思想是在風機外殼不變的情況下，增加風機葉輪的旋轉直徑。風機葉輪的具體改進方法在保持葉片出口安裝角度不變的前提下，風機葉輪的旋轉直徑分別由480 mm增加到490 mm和500 mm。通過對改進后的引風機的數(shù)值計算，在第二種改進方案中通過增加葉輪的旋轉直徑來提高風機的總壓。當葉輪旋轉直徑增加到490m時，改進后的風機總壓力增加到4765pa，相應的風機運行力矩增加到4.65n.m，風機效率基本不變。當葉輪旋轉直徑增加到500m時，風機總壓力增加到4835pa，但風機扭矩相應增大，風機效率降低。引風機樣機蝸舌流線圖表明，當氣體流經(jīng)樣機蝸舌位置時，大量氣體通過蝸舌與葉輪之間的間隙T流回蝸殼，流量損失較大。

可以看出，引風機樣機長、短葉片的吸力面不僅產(chǎn)生分離現(xiàn)象，而且產(chǎn)生兩個渦，設計工況下設計風機長、短葉片的吸力面存在一些分離現(xiàn)象，但沒有明顯的分離現(xiàn)象。產(chǎn)生了美國漩渦。通過比較兩種方法的流線圖可以看出，所設計的風機的整體流動性能得到了很大的提高，設計的風機的效率得到了很大的提高。為了計算風機內(nèi)部的氣動噪聲，采用瞬態(tài)計算方法對離心風機內(nèi)部的流場進行了計算。風機的瞬態(tài)計算過程如下所述。瞬態(tài)計算的收斂性判斷。在引風機瞬態(tài)計算過程中，每一時間步都相當于一個穩(wěn)態(tài)過程。因此，有必要保證計算在每個時間步的收斂性。瞬態(tài)計算過程中存在內(nèi)迭代的概念，內(nèi)迭代的原理與穩(wěn)態(tài)解的原理相同。內(nèi)部迭代次數(shù)可以通過模型樹節(jié)點的運行計算面板中的參數(shù)maxIteration/timestep來設置。瞬態(tài)計算時間步長的確定是瞬態(tài)解的關鍵步驟。時間步長設置不當會導致一系列問題。如果時間步長太大，一個時間步長很難收斂和發(fā)散，時間分辨率太低。如果時間步長太小，迭代次數(shù)會增加，計算開銷也會增加。因此，設定合理的時間步長是非常重要的。引風機采用公式計算時間步長。設置原則是風機轉子每轉一次。

針對引風機有無進氣箱兩種結構形式，建立了兩種計算模型，利用CFX 軟件對兩種模型進行數(shù)值模擬，研究其內(nèi)部三維流場特性，基于數(shù)值模擬結果分析了進氣箱對離心風機的性能影響。數(shù)值模擬結果表明：加進氣箱后，離心風機的全開流量與壓力有所降低，縮短了有效工作區(qū)域；在引風機內(nèi)部葉輪進口處產(chǎn)生渦旋現(xiàn)象，堵塞了葉輪流道，使風機的效率和壓力降低。數(shù)值模擬結果與實驗測試值對比是比較吻合。進氣箱是離心風機重要的組成部分，主要應用于大型離心風機與雙吸離心風機。進氣箱在其出口處氣體發(fā)生近90°轉彎，內(nèi)部流場十分復雜，并造成很大的流動損失。其出口速度的不均勻性對引風機性能影響明顯，有必要對其特性進行研究。A.G.Sheard通過研究加進氣箱的通風機，在引風機葉輪進口加導流板控制葉輪進口的非均勻氣流，結果表明在葉輪進口加導流板能夠提高風機的全壓，并得出了葉片根部斷裂的原因。使用三維粒子動態(tài)分析儀（3D-PDA）對大型風機進氣箱內(nèi)部三維氣體流場進行測量，揭示了其內(nèi)部流動的基本特征，為了解進氣箱流場結構和流動機理提供了依據(jù)。