溫升=較高軸承溫度-進油溫度引起鼓風機軸承溫度高的主要原因如下：

（1）進油量太小。對策是將潤滑油供給的進油口和油壓調整到0.3-0.4兆帕左右。

（2）進油溫度高。對策：拆除油站配套的溫控閥，通過手動閥直接調節(jié)冷卻器的進油量和旁路流量（一般情況下，冷卻器旁路閥完全關閉，所有潤滑油進入冷卻器冷卻）。檢查并清潔冷卻器，降低機油溫度，必要時增加冷卻器的傳熱面積。例如，我公司三臺一次風機每年夏季的軸承溫度都在80度以上。主要原因是冷卻器換熱面積不夠，軸承進油溫度高。當風機采用原葉片時，鼓風機葉片的頻率噪聲和寬帶噪聲對聲壓值影響較大。之后針對原冷卻器設計容量過小的問題，增加了一臺冷卻器，解決了一次風機夏季軸承溫度過高的問題。

風機振動大的主要原因如下：鼓風機風扇葉片嚴重損壞。如果2011年2月發(fā)現一次風機2A振動過大，計劃4月回廠進行C級大修。結果在修復和打開蓋子后，發(fā)現第1和第二刀片被異物嚴重損傷。除了48個刀片中的4個外，其余44個刀片已損壞。原因是風機進口消聲器等鐵件長期運行，導致振動脫落，損壞葉片。由于制造廠在機組檢修過程中不能立即提供備件，故對葉片損壞部件進行了修復，著色檢查未發(fā)現根部裂紋。2012年送風機1a發(fā)生多次喘振，經測量風機消聲器出口風壓至-3kpa，判斷消聲器堵塞。直到6月葉片供應時，半側風機組才停止運行，更換了鼓風機葉片。更換葉片后風扇振動正常。

對鼓風機的結構和工作原理是一種具有對旋結構的軸流風機。兩級葉輪直接與兩臺電機連接，兩級葉輪作為導葉反向旋轉，形成一個反向旋轉結構。本文的研究對象是FBDNO8.0對旋軸流風機，主要用于煤礦巷道的強制通風。兩級葉輪額定轉速2900r/min，一級葉輪14片，二級葉輪10片，葉輪外徑800mm，輪轂比0.60，鼓風機的兩級葉輪安裝角度分別為46度和30度。工作壓力8000pa，較大流量950m3/min，對旋風機結構如圖1所示。兩級葉輪以相反的速度高速旋轉，在風機前部形成較大的負壓，使風機外的空氣能夠流入風中。入口集塵器的作用是保證風管內氣流均勻、暢通，有效提高風機運行效率，降低風機噪聲。在第1個葉輪的旋轉作用下，鼓風機氣流的動能和壓力勢能增加，并迅速流向第二個葉輪，第二個葉輪可以加速，以獲得更高的能量。氣流高速穩(wěn)定地通過擴散器流出風道。1/3倍頻程是指將頻率范圍從20Hz到20kHz分為30個部分。風機的整流罩和擴壓器分別起到優(yōu)化進出風流場的作用，以減小氣動力對結構的影響。進出口分別設置兩層筒形消聲器，其主要功能是消除空氣動力噪聲。與單級軸流風機相比，對旋式局部風機具有結構緊湊、風壓高、流量大、效率高等特點，廣泛應用于礦井長距離掘進工作面通風。

本文列舉了鼓風機靜音扇葉，說明了S1流面優(yōu)化設計在風機詳細設計過程中的作用。根系頂部三個橫截面的流入條件不同，如表3所示。根部設計點的進口氣流角較大，鼓風機工作范圍不同于其它兩段。由于轉子葉片泄漏流的影響，頂部馬赫數較小，工作范圍較大。采用多島遺傳算法進行優(yōu)化，種群44，孤島7，代數7。三個截面共優(yōu)化了22個葉片型線參數，包括較大厚度位置、安裝角度、中弧控制點、吸入面控制點等。當優(yōu)化后的葉片型線三維疊加時，鼓風機葉片上半部分略微向后彎曲，可能導致優(yōu)化后的定子葉片損失增加。將優(yōu)化后的靜葉恢復到級環(huán)境中，得到了三維數值模擬結果。在設計點流量下，靜葉吸力面邊界層變薄，堵塞面積減小。計算了級間環(huán)境下兩葉型風機特性線和兩定子葉片變攻角特性線。鼓風機葉片穿孔抑制了兩級葉輪葉尖排流和非工作面渦流的產生和脫落，降低了該位置的聲功率級。從圖17可以看出，定子葉片損失減小，裕度增大，這與不同截面的S1流面性能分析結果相似。但由于鼓風機氣流角的匹配問題，級效率沒有明顯提高，之間失速裕度由27.1%提高到34.9%。針對葉片高度方向的不均勻進口流動情況，在詳細設計中采用了端部彎曲技術來匹配定、轉子葉片之間的流動角。