近似失速試驗(yàn)，即為了了解風(fēng)機(jī)的實(shí)際失速線位置，詳細(xì)記錄風(fēng)機(jī)進(jìn)出口壓力和風(fēng)量，最后一組風(fēng)機(jī)失速前的穩(wěn)定風(fēng)壓和風(fēng)量數(shù)據(jù)作為風(fēng)機(jī)的失速點(diǎn)參數(shù)。通過1b、2a、2b風(fēng)機(jī)的近似失速試驗(yàn)，將三臺(tái)一次風(fēng)機(jī)的失速工況點(diǎn)數(shù)據(jù)放到性能曲線上，并擬合到曲線上，如圖2所示。從圖中可以看出，1b、2a、2b一次風(fēng)機(jī)的實(shí)際失速線與理論失速線存在較大偏差。風(fēng)機(jī)葉輪位置處的聲功率級(jí)較大，第二葉輪旋轉(zhuǎn)方向與第1葉輪加速氣流的夾角較大，沖擊較大。2號(hào)爐兩臺(tái)一次風(fēng)機(jī)的失速線偏差略好于1b風(fēng)機(jī)，但風(fēng)機(jī)與理論失速線偏差較大。根據(jù)以往的試驗(yàn)和結(jié)果分析，發(fā)現(xiàn)一次風(fēng)機(jī)出現(xiàn)急停的主要原因是風(fēng)機(jī)理論失速線向下運(yùn)動(dòng)，這不是由于煙氣系統(tǒng)阻力過大或煙氣系統(tǒng)內(nèi)部流場(chǎng)分布不均造成的，而是由于風(fēng)機(jī)理論失速線向下運(yùn)動(dòng)引起的。風(fēng)機(jī)合理結(jié)構(gòu)。鑒于此，在電廠停堆期間，對(duì)現(xiàn)有鼓風(fēng)機(jī)進(jìn)行了檢查。

（1）檢查葉片同步后，未發(fā)現(xiàn)現(xiàn)有風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子葉片同步問題，所有葉片均具有良好的調(diào)節(jié)特性，排除了葉片不同步。

（2）檢查每臺(tái)一次風(fēng)機(jī)的葉頂間隙，得出每臺(tái)一次風(fēng)機(jī)的葉頂間隙見表2。2A的風(fēng)機(jī)的頂部間隙已在電廠進(jìn)行了處理。導(dǎo)葉結(jié)構(gòu)、數(shù)目和安裝角度對(duì)提高流體機(jī)械的性能、降低風(fēng)機(jī)噪聲和減輕振動(dòng)具有明顯影響。2A一次風(fēng)機(jī)的頂部間隙通過在殼體內(nèi)壁添加玻璃纖維而減小。由于2A的風(fēng)機(jī)失速試驗(yàn)是在頂隙處理后進(jìn)行的，表中2A一次風(fēng)機(jī)頂隙也是處理后頂隙的平均值。

溫升=較高軸承溫度-進(jìn)油溫度引起風(fēng)機(jī)軸承溫度高的主要原因如下：

（1）進(jìn)油量太小。對(duì)策是將潤(rùn)滑油供給的進(jìn)油口和油壓調(diào)整到0.3-0.4兆帕左右。

（2）進(jìn)油溫度高。對(duì)策：拆除油站配套的溫控閥，通過手動(dòng)閥直接調(diào)節(jié)冷卻器的進(jìn)油量和旁路流量（一般情況下，冷卻器旁路閥完全關(guān)閉，所有潤(rùn)滑油進(jìn)入冷卻器冷卻）。軸向振動(dòng)：可考慮中間聯(lián)軸器彈簧受拉或受壓引起的振動(dòng)和軸承座軸向間隙。檢查并清潔冷卻器，降低機(jī)油溫度，必要時(shí)增加冷卻器的傳熱面積。例如，我公司三臺(tái)一次風(fēng)機(jī)每年夏季的軸承溫度都在80度以上。主要原因是冷卻器換熱面積不夠，軸承進(jìn)油溫度高。之后針對(duì)原冷卻器設(shè)計(jì)容量過小的問題，增加了一臺(tái)冷卻器，解決了一次風(fēng)機(jī)夏季軸承溫度過高的問題。

風(fēng)機(jī)振動(dòng)大的主要原因如下：風(fēng)機(jī)風(fēng)扇葉片嚴(yán)重?fù)p壞。如果2011年2月發(fā)現(xiàn)一次風(fēng)機(jī)2A振動(dòng)過大，計(jì)劃4月回廠進(jìn)行C級(jí)大修。結(jié)果在修復(fù)和打開蓋子后，發(fā)現(xiàn)第1和第二刀片被異物嚴(yán)重?fù)p傷。穿孔后，改善了風(fēng)機(jī)葉片周圍的流場(chǎng)，降低了兩級(jí)葉片通過頻率的聲壓級(jí)，相應(yīng)地降低了旋轉(zhuǎn)噪聲。除了48個(gè)刀片中的4個(gè)外，其余44個(gè)刀片已損壞。原因是風(fēng)機(jī)進(jìn)口消聲器等鐵件長(zhǎng)期運(yùn)行，導(dǎo)致振動(dòng)脫落，損壞葉片。由于制造廠在機(jī)組檢修過程中不能立即提供備件，故對(duì)葉片損壞部件進(jìn)行了修復(fù)，著色檢查未發(fā)現(xiàn)根部裂紋。直到6月葉片供應(yīng)時(shí)，半側(cè)風(fēng)機(jī)組才停止運(yùn)行，更換了風(fēng)機(jī)葉片。更換葉片后風(fēng)扇振動(dòng)正常。

在風(fēng)機(jī)穩(wěn)態(tài)模擬完成后，將穩(wěn)態(tài)模擬結(jié)果作為初始場(chǎng)。采用滑動(dòng)網(wǎng)格模型對(duì)非定常流動(dòng)進(jìn)行了數(shù)值模擬。邊界條件與穩(wěn)態(tài)模擬相同。根據(jù)氣流方向，通風(fēng)過程中存在冷卻滯后現(xiàn)象，主要集中在雜質(zhì)堆積區(qū)、兩風(fēng)管中間區(qū)，特別是距風(fēng)管、風(fēng)機(jī)較遠(yuǎn)的糧堆中心區(qū)，在鋪設(shè)儲(chǔ)糧地籠時(shí)，選擇合適的開口。湍流模型采用Les模型，子格子模型采用Smagorinsky-Lilly模型。噪聲模擬采用噪聲模擬模型FW-H，根據(jù)Lighthill方程的推導(dǎo)過程，單極、偶極和四極源、氣流和旋轉(zhuǎn)葉片的周期性撞擊產(chǎn)生的噪聲屬于單極源，氣流和旋轉(zhuǎn)葉片相互作用形成的不穩(wěn)定反作用力產(chǎn)生的噪聲屬于單極源。物體屬于偶極源，流場(chǎng)總粘應(yīng)力產(chǎn)生的噪聲屬于四極源。采用RNGK-E湍流模型計(jì)算了風(fēng)機(jī)的穩(wěn)態(tài)流場(chǎng)。在此基礎(chǔ)上，利用LES軟件對(duì)風(fēng)機(jī)的瞬態(tài)流場(chǎng)進(jìn)行了計(jì)算，并引入了FW-H噪聲模擬模型對(duì)風(fēng)機(jī)的流場(chǎng)進(jìn)行了計(jì)算。模擬中的噪聲接收點(diǎn)與國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的噪聲測(cè)試中的傳聲器位置一致。噪聲測(cè)點(diǎn)距風(fēng)機(jī)出口表面中心1米，測(cè)點(diǎn)與出口中心點(diǎn)的連接線距出口表面45度。為了避免電機(jī)對(duì)實(shí)際測(cè)量結(jié)果的影響，一般的監(jiān)測(cè)點(diǎn)設(shè)在進(jìn)口側(cè)。本文設(shè)置了四個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，即監(jiān)測(cè)點(diǎn)1：機(jī)器進(jìn)口面為45度，相距1米；監(jiān)測(cè)點(diǎn)2：風(fēng)機(jī)進(jìn)口；監(jiān)測(cè)點(diǎn)3：兩級(jí)葉輪中部；監(jiān)測(cè)點(diǎn)4：風(fēng)機(jī)出口。