引風機采用SolidWorks三維建模軟件對斜通道離心風機進行了三維建模，對整個離心風機進行了建模。由于斜槽風機葉片采用無氣鋼板焊接而成，為了簡化網格生成，提高網格質量，采用無厚度曲面建立了離心風機的三維模型。引風機的網格生成方法可分為結構化網格和非結構化網格。一般來說，結構網格計算的收斂速度是快而好的。斜槽離心風機偏離設計工況時，小流量工況下效率急劇下降，大流量工況下效率變化緩慢，但效率僅為47%。然而，在一些復雜的結構中，很難生成結構化網格。在結構化網格生成過程中，邊上節(jié)點的數(shù)目發(fā)生變化，往往導致相應的邊節(jié)點發(fā)生許多變化。網格生成通常占用CFD分析師的大部分時間。針對這一問題，本文采用混合網格對引風機進行網格劃分，即結構化網格與非結構化網格相結合的方法。結構網格用于劃分葉輪的葉片通道。由于葉片位于葉輪各通道的連接處，葉片為非線性結構。在劃分結構網格時，往往會產生負體積。因此，采用非結構化網格劃分進氣道上部，并對靠近壁面和葉片的網格進行加密。邊界附近第1層的厚度為0.01 mm，這確保壁上的Y+值在湍流模型要求的范圍內。考慮到后期改善引風機結構的便利性，葉輪與蝸殼分開嚙合，并在相應的表面建立接口進行數(shù)據(jù)交換。葉輪外場計算網格為1224917殼體和1281713網格。

穩(wěn)態(tài)解常被用作瞬態(tài)分析解的初始值。引風機采用數(shù)值計算方法對鋸齒后緣離心風機的氣動噪聲進行了數(shù)值研究。在數(shù)值計算過程中，采用SSTK-U湍流模型進行穩(wěn)態(tài)數(shù)值計算，穩(wěn)態(tài)結果作為瞬態(tài)計算的初始值。對風機的流場和噪聲進行了計算、分析和研究。在葉輪中，由于葉輪的轉動和葉片對氣體的作用，葉輪內部沿徑向由內向外移動，總壓值逐漸增大。利用CFX商用軟件對燃氣輪機輪緣密封進行了穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)數(shù)值研究。結果表明，引風機考慮靜、動葉相互作用和靜葉非定常尾跡等實際流動特性，用瞬態(tài)計算方法得到的靜盤密封效率低于穩(wěn)態(tài)計算得到的靜盤密封效率。然而，瞬態(tài)計算結果更為準確。對液力變矩器的流場進行了瞬態(tài)計算，準確預測了液力變矩器內的實際流量。通過與實驗數(shù)據(jù)的比較，發(fā)現(xiàn)誤差很小，證明了瞬態(tài)計算方法對液力變矩器流場分析的正確性和有效性。引風機采用穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)計算方法對離心風機進行了計算。在瞬態(tài)計算中，穩(wěn)態(tài)計算結果作為瞬態(tài)計算的初始值。在瞬態(tài)計算結果穩(wěn)定后，計算出設計風機的噪聲值。

因此，引風機選擇了LHS方法對離心風機的實驗數(shù)據(jù)進行采集。引風機在實驗的初始階段，收集的數(shù)據(jù)不應超過總實驗數(shù)據(jù)的25%。假設收集的總數(shù)據(jù)n=10天（d為輸入變量的維數(shù)），初始實驗中收集的實驗數(shù)據(jù)n 0應滿足n 0<0.25n=2.5d的要求，因此本文采用n 0=0。實驗初期采用25N作為實驗數(shù)據(jù)。以出口壓力作為衡量離心風機性能的指標，采用LSSVM建立離心風機性能預測模型。數(shù)據(jù)采集的硬件實現(xiàn)方案如圖1所示。首先，用傳感器測量被測通風機的入口壓力、溫度、流量和轉速。然后將測量數(shù)據(jù)通過總線傳輸?shù)紻AQ數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)。引風機的DAQ數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)通過I/O設備將數(shù)據(jù)打包到上位機中。由于變量之間的維數(shù)差異，采集到的數(shù)據(jù)沒有直接應用于模型訓練，因此有必要對數(shù)據(jù)進行規(guī)范化，即將無量綱數(shù)據(jù)轉換為無量綱數(shù)據(jù)，并將采集到的數(shù)據(jù)映射到[0,1]的范圍內，以提高模型的收斂速度和精度。模型。模型訓練和模型驗證離心風機性能預測模型的訓練結構如圖2所示。該結構可分為兩部分：數(shù)據(jù)采集與處理和模型訓練。前者主要完成實驗數(shù)據(jù)的采集和處理，后者實現(xiàn)了性能預測模型的建立和驗證。首先，采用LHS方法采集離心風機的實驗數(shù)據(jù)（入口溫度、壓力、流量和風機轉速），并對引風機數(shù)據(jù)進行處理，用于LSSVM模型。