引風(fēng)機改造后，風(fēng)機總壓明顯提高。雖然方案一的總壓在大流量區(qū)和小流量區(qū)附近增加較多，但在額定流量附近總壓的改善不如方案三，結(jié)合效率提高的數(shù)據(jù)，很明顯方案三是較佳的優(yōu)化方案。風(fēng)機總壓提高4.25%，效率提高1.49%。方案四，效率降低0.19%，主要是由于流經(jīng)槽的流體與原葉輪內(nèi)的高速流體發(fā)生強烈碰撞，造成沖擊損失。首先由引風(fēng)機的活動特性分析中能夠知道，引風(fēng)機的短葉片吸力面存在兩個旋渦區(qū)，為了改善渦流帶來的活動損失，提出了通過改變短葉片的長度來改善風(fēng)機活動的計劃。在風(fēng)機運行過程中，當(dāng)集熱器流入葉輪轉(zhuǎn)輪時，流體受到慣性力和科里奧利力的影響，在后圓盤B段附近形成高速區(qū)，使B段附近的流速和流量大于A段，從而使風(fēng)機性能從兩個方面得到改善。一是提高前盤的徑向速度，即A段，使引風(fēng)機出口處的流體速度趨于均勻；二是優(yōu)化后盤附近的速度梯度。由此可見，開槽后葉輪出口處的流速整體上得到了提高。葉輪轉(zhuǎn)輪內(nèi)靠近后圓盤的速度在整個轉(zhuǎn)輪內(nèi)比較均勻，沒有明顯的高速聚集區(qū)，因此流場比較合理。與子午面上的原風(fēng)機相比，其軸向平均速度較高，速度梯度較小。因此，開槽改善了葉輪通道內(nèi)的流場，大大提高了引風(fēng)機的總壓和效率。邊界層分離現(xiàn)象發(fā)生在原風(fēng)機葉片通道的吸力面上，形成較大的渦流區(qū)；在通道的后半段，邊界層分離現(xiàn)象也發(fā)生在通道的吸力面上。葉片壓力面上的壓力高于吸入面上的壓力。二次流在葉輪通道中形成（其部分速度沿葉輪的圓周方向）。同時，在離心力的作用下，圓周方向形成一定的角度。

離心風(fēng)機及內(nèi)部三維流場的計算辦法

依據(jù)作業(yè)原理的不同風(fēng)機能夠分為容積式、葉片式和噴射式三種。其間葉片式風(fēng)機首要有離心式、混流式、軸流式和橫流式四種，其間使用醉廣泛的即為離心式風(fēng)機。在風(fēng)機比轉(zhuǎn)速和葉片出口安裝角選擇完畢后，根據(jù)風(fēng)機的統(tǒng)計數(shù)據(jù)繪制了引風(fēng)機總壓系數(shù)與葉片出口安裝角（at2~beta_u）曲線的關(guān)系，并進(jìn)行了計算。引風(fēng)機葉輪中的氣體流面簡直與葉輪的滾動軸面筆直。其葉輪滾動所發(fā)生的離心力為離心風(fēng)機壓強升的首要來歷，而且在葉輪內(nèi)部由離心力發(fā)生的壓強升要遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于氣體相對速度改動而發(fā)生的壓強升，而且選用增大風(fēng)機的葉輪寬度增大風(fēng)機流量的辦法，往往導(dǎo)致風(fēng)機的功率下降，因而離心風(fēng)機一般適用于高壓、小流量的場合。下面臨其功能參數(shù)、結(jié)構(gòu)特色和內(nèi)部丟失等進(jìn)行具體介紹。

離心風(fēng)機的壓力

引風(fēng)機的靜壓和全壓靜壓sp為氣體對平行于氣流的物體外表效果的壓力，它一般是經(jīng)過筆直于物體外表的孔來進(jìn)行丈量。

通風(fēng)機的功能曲線通風(fēng)機的全壓t FP、功率P、功率η等功能參數(shù)隨通風(fēng)機的流量Q改變的聯(lián)系曲線，稱為通風(fēng)機的功能曲線。研究結(jié)果表明，引風(fēng)機葉片結(jié)構(gòu)復(fù)雜，不僅使風(fēng)機難以加工，而且增加了風(fēng)機內(nèi)部的流動損失，降低了風(fēng)機的效率。依據(jù)通風(fēng)機的功能曲線，不只能夠查驗計算參數(shù)與實測參數(shù)之間的共同程度，還能夠斷定通風(fēng)機的適應(yīng)性。例如當(dāng)通風(fēng)機的功率特性曲線較平整時，此刻風(fēng)機的搞效區(qū)較大，在變工況時通風(fēng)機仍能夠在搞效的工況點小作業(yè)，此刻能夠認(rèn)為該風(fēng)機的適應(yīng)性較好。

引風(fēng)機與4 種消聲方式風(fēng)機的A 聲級對比。A風(fēng)機入口擋板開啟80%時，風(fēng)機電流為146A，B風(fēng)機入口擋板開啟80%時，風(fēng)機電流為145。從圖中可以看出，每一種方式都有著不錯的降噪效果，其中C 型改進(jìn)風(fēng)機降噪效果好，在額定工況點附近總A聲級能降低約7 dB( A) ; B 型改進(jìn)風(fēng)機降噪效果也比較理想，優(yōu)于A 和D 型改進(jìn)風(fēng)機; A 型改進(jìn)風(fēng)機的消聲效果最差。出現(xiàn)上述情況的原因應(yīng)該是電機噪聲通過蝸殼會被放大，而沒有被吸聲材料有效吸收。但后蓋板加裝消聲材料，恰好吸收了電機的部分噪聲，因此后蓋板加裝吸聲材料降低風(fēng)機噪聲明顯。

本文對吸聲蝸殼對風(fēng)機降噪效果進(jìn)行了研究，分別對單獨蝸板、后蓋板、蝸板與后蓋板、蝸板與前蓋板加裝消聲材料的4 種方式進(jìn)行了試驗測量，在引風(fēng)機全工況范圍內(nèi)，風(fēng)機噪聲都有不同程度的降低，其中蝸板加后蓋板組合的降噪效果好。由于穿孔板摩擦損失較大，氣體流動阻力增加，導(dǎo)致風(fēng)機壓力和效率都有不同程度的降低。離心風(fēng)機的數(shù)據(jù)采集是建立離心風(fēng)機模型的基礎(chǔ)，因此有必要設(shè)計實驗來采集必要的離心風(fēng)機模型數(shù)據(jù)。通過試驗證明相對于周向蝸板加裝消聲材料，風(fēng)機后蓋板加裝消聲材料消聲效果明顯，且結(jié)構(gòu)簡單、制造方便風(fēng)機壓力損失小。也證明了消聲蝸殼有很好的降噪效果，并且引風(fēng)機蝸殼尺寸雖然有一定的增大，但相對于消聲器等其他降噪方法優(yōu)勢還是很明顯的。對風(fēng)機進(jìn)出口安裝條件有限制并且對噪聲有一定要求的離心風(fēng)機，吸聲蝸殼是較好的選擇。