葉輪、蝸殼和集熱器是離心風機的三個主要部件。在沒有合適、高效的風機或模型的情況下，可以根據(jù)風機相似原理制作模型，然后將模型試驗的結果轉換為機器的實際結果，完成風機的設計。下面詳細介紹了各構件及主要結構參數(shù)的研究進展。離心風機葉輪的主要結構參數(shù)有：葉輪出口直徑、葉輪出口寬度、葉輪進口直徑、風機葉輪進口寬度、葉片數(shù)、葉片進出口安裝角度。對于風機的整體性能，除葉輪結構參數(shù)外，葉輪葉型直接影響風機葉片通道內(nèi)的流動特性，對風機的總壓和效率等性能參數(shù)也有很大的影響。目前離心風機葉片型線主要有單圓弧葉片、雙圓弧拼接葉片、S型葉片和等減速流型葉片。此外，學者們還研究了三維葉片技術和扭葉片。根據(jù)葉片出口安裝角度的不同，葉片的安裝方式有三種：前向、徑向和后向。許多學者對上述葉片型線的性能進行了大量的研究，并深入分析了不同葉片結構的優(yōu)缺點。對單圓弧葉片和恒減速葉片離心風機的內(nèi)部流動特性進行了實驗研究。結果表明，等減速流型的葉輪不僅使葉輪通道內(nèi)的壓力梯度變化更為規(guī)律，而且有效地削弱了風機葉輪出口的射流尾流結構，從而有效地降低了離心風機的流量損失、擴散損失和出口。與單圓弧葉片相比，有效地提高了混合損失的效率。

處理措施就是聯(lián)軸器的重新找正，確保同心度在偏差允許值內(nèi)。結果表明，數(shù)值計算方法可以定性地計算出風機的噪聲值，但由于計算值與實驗值之間存在較大誤差，無法替代噪聲的實驗研究。聯(lián)軸器對中找正應注意的是：一是，應以風機的聯(lián)軸器為基準，測定和調(diào)整風機電機來保證電機與風機兩軸線同軸；二是，電機的四個地腳螺栓必須對角均勻緊固后才能讀數(shù)；三是，盤動聯(lián)軸器時轉向應與風機運轉方向一致。調(diào)整的順序應是；首先，使兩聯(lián)軸器軸線平行，即先保證軸向百分表的四個讀數(shù)相差值符合本文表1 的允許值；其次，使兩聯(lián)軸器軸線同高，即先調(diào)整左右徑向偏差，最后調(diào)整上下高差，直至符合本文的允許值。在實際工作中，常用的打表工具———磁性表座雖然使用簡便，但卻存在著剛性不足和適用條件受限的不良情況。

對于重要和安裝要求高的風機，有必要設計和制作一個專用表架配合百分表進行測量，風機主要由抱箍、角鋼表架等組成。Baloni等采用實驗方法，對具有相同葉輪，風機蝸殼采用等環(huán)量法與等平均速度法成型的離心風機內(nèi)部流動特性進行了研究，結果表明采用等平均速度法成型的蝸殼內(nèi)部氣流的速度梯度與壓力梯度都小于采用等環(huán)量法成型的蝸殼，內(nèi)部流動情況更優(yōu)。，主要是U102 除塵風機振動偏大需重新校正聯(lián)軸器對中?，F(xiàn)場檢修人員反映，在打表過程中，徑向百分表下方讀數(shù)不時出現(xiàn)異常情況：電機墊高已經(jīng)很明顯，但讀數(shù)卻不變或變?。ó敃r百分表探頭打在風機端半聯(lián)軸器上，此情況下，如電機墊高，徑向百分表在下方讀數(shù)應增大）。異常讀數(shù)的出現(xiàn)，嚴重干擾了檢修正常進行。憑多年經(jīng)驗并仔細觀察后發(fā)現(xiàn)，當聯(lián)軸器轉到最下方時，百分表探頭已脫離半聯(lián)器近0.5 mm，即此時百分表探頭已不起作用，百分表出現(xiàn)假讀數(shù)。

將建立好的風機三維模型導入ICEM 軟件進行混合網(wǎng)格的劃分。改善完成后按照風機原型機的數(shù)值計算方法，對改善后的風機進行數(shù)值計算，能夠看出通過向內(nèi)延伸斜槽式離心風機的短葉片，將風機的所需扭矩由4。其中進出口和葉輪區(qū)域采用結構化網(wǎng)格，而蝸殼部分由于其內(nèi)部結構復雜，尤其是電動機周圍結構并非規(guī)則模型，故采用適應性較強的非結構化四面體網(wǎng)格，具體網(wǎng)格如圖3 所示。綜合考慮動靜耦合區(qū)域對數(shù)值模擬預測結果的影響，在進行網(wǎng)格劃分時，對邊界層進行加密處理，其較低網(wǎng)格質量雅克比[14]在0.3 以上。為了保證數(shù)值計算結果的準確性，避免網(wǎng)格誤差對其模擬結果造成影響，對風機進行網(wǎng)格無關性驗證，如表1 所示。綜合考慮計算精度和計算效率可知，當網(wǎng)格數(shù)為25 萬左右時預測結果較為合理，最終確定整個計算域的網(wǎng)格數(shù)為2513558。k-ε 模型作為最為普遍有效的湍流模型，能夠計算大量的各種回流和薄剪切層流動，被廣泛應用于各類風機的數(shù)值求解計算中。

由于有梯度擴散項，模型k-ε 方程為橢圓形方程，故其特性同其他橢圓形方程，需要邊界條件：風機出口或對稱軸處k / n0和/ n0。與樣機的內(nèi)部流程相比，該流程有了很大的改進，效率也有了很大的提高。但上述邊界條件只針對高雷諾數(shù)而言，在固體壁面附近，流體粘性應力將取代湍流雷諾應力，并在臨近固體壁面的粘性底層占主要作用。而多翼離心風機由于結構尺寸小、相對馬赫數(shù)低，氣體黏性力在流體流動過程中起重要作用，因此，在實際運用過程中，標準k-ε 模型由于未充分考慮粘性力的影響，導致計算模型出現(xiàn)偏差。運用Visual C++將上述修正函數(shù)編寫為UDF代碼，并導入Fluent 內(nèi)置Calculation module。為符合實際運行狀態(tài)，風機進出口邊界條件設置為壓力入口和壓力出口，出口壓降與動能成正比，從而避免在進口和出口定義一致的速度分布[15]。最后以CFD 計算的定常結果作為初始條件，進行非定常數(shù)值計算。