在總結以往研究經(jīng)驗的基礎上，以離心風機為研究對象，利用NUMECA軟件對不同的葉片開槽方案進行了模擬，比較了不同方案下的風機性能優(yōu)化，并結合分布確定了葉片開槽的較佳參數(shù)。葉輪內(nèi)部流場。本文對離心風機原葉輪開槽前的內(nèi)部流場進行了數(shù)值模擬。結果表明，風扇葉片通道的吸力面發(fā)生了邊界層分離，形成了一個較大的渦流區(qū)。后半段通道內(nèi)，吸力面邊界層分離較為嚴重，高速氣流占整個通道寬度的65%左右。在對離心風機電機基礎和電機進行技術改造的基礎上，通過改變引風機的葉輪形式和直徑，增加引風機的輸出，并根據(jù)原風機的輸出，將引風機的容量提高1500帕。因此，可以通過在容易發(fā)生邊界層分離的葉片端部開一個小間隙來防止邊界層分離的產(chǎn)生和發(fā)展，從而使流經(jīng)該間隙的部分流體能夠吹走吸入面出口附近的流體。以往的研究表明，狹縫的大小對氣流有很大的影響，但在粉塵環(huán)境中，狹縫過?。íM縫寬度約為2 mm）可能會被堵塞而失去其功能，這限制了該技術在實際中的應用。因此，為了確保離心風機不發(fā)生堵塞，開口處有足夠的間隙?？紤]到工程實踐中操作的方便性，用A的變化來表示縫的位置，用B的變化來控制縫角的大小。比較采用A/C（c為葉片弦長）與B/C的無量綱形式。在計算和優(yōu)化槽位和槽角時，采用了固定一個比例和調(diào)整另一個比例的方法。

離心風機改造后，風機總壓明顯提高。雖然方案一的總壓在大流量區(qū)和小流量區(qū)附近增加較多，但在額定流量附近總壓的改善不如方案三，結合效率提高的數(shù)據(jù)，很明顯方案三是較佳的優(yōu)化方案。風機總壓提高4.25%，效率提高1.49%。方案四，效率降低0.19%，主要是由于流經(jīng)槽的流體與原葉輪內(nèi)的高速流體發(fā)生強烈碰撞，造成沖擊損失。在風機運行過程中，當集熱器流入葉輪轉輪時，流體受到慣性力和科里奧利力的影響，在后圓盤B段附近形成高速區(qū)，使B段附近的流速和流量大于A段，從而使風機性能從兩個方面得到改善。一是提高前盤的徑向速度，即A段，使離心風機出口處的流體速度趨于均勻；二是優(yōu)化后盤附近的速度梯度。由此可見，開槽后葉輪出口處的流速整體上得到了提高。葉輪轉輪內(nèi)靠近后圓盤的速度在整個轉輪內(nèi)比較均勻，沒有明顯的高速聚集區(qū)，因此流場比較合理。01325*105pa，初始溫度t=293K，軸向入口速度=18m/s，所有旋轉壁（如前盤、后盤、葉輪葉片等）的輸入速度n=1450r/min，其他非旋轉壁（如蝸殼）的輸入速度為零。與子午面上的原風機相比，其軸向平均速度較高，速度梯度較小。因此，開槽改善了葉輪通道內(nèi)的流場，大大提高了離心風機的總壓和效率。邊界層分離現(xiàn)象發(fā)生在原風機葉片通道的吸力面上，形成較大的渦流區(qū)；在通道的后半段，邊界層分離現(xiàn)象也發(fā)生在通道的吸力面上。葉片壓力面上的壓力高于吸入面上的壓力。二次流在葉輪通道中形成（其部分速度沿葉輪的圓周方向）。同時，在離心力的作用下，圓周方向形成一定的角度。

離心風機及內(nèi)部三維流場的計算辦法

依據(jù)作業(yè)原理的不同風機能夠分為容積式、葉片式和噴射式三種。其間葉片式風機首要有離心式、混流式、軸流式和橫流式四種，其間使用醉廣泛的即為離心式風機。離心風機葉輪中的氣體流面簡直與葉輪的滾動軸面筆直。A風機入口擋板開啟80%時，風機電流為146A，B風機入口擋板開啟80%時，風機電流為145。其葉輪滾動所發(fā)生的離心力為離心風機壓強升的首要來歷，而且在葉輪內(nèi)部由離心力發(fā)生的壓強升要遠遠大于氣體相對速度改動而發(fā)生的壓強升，而且選用增大風機的葉輪寬度增大風機流量的辦法，往往導致風機的功率下降，因而離心風機一般適用于高壓、小流量的場合。下面臨其功能參數(shù)、結構特色和內(nèi)部丟失等進行具體介紹。

離心風機的壓力

離心風機的靜壓和全壓靜壓sp為氣體對平行于氣流的物體外表效果的壓力，它一般是經(jīng)過筆直于物體外表的孔來進行丈量。

通風機的功能曲線通風機的全壓t FP、功率P、功率η等功能參數(shù)隨通風機的流量Q改變的聯(lián)系曲線，稱為通風機的功能曲線。依據(jù)通風機的功能曲線，不只能夠查驗計算參數(shù)與實測參數(shù)之間的共同程度，還能夠斷定通風機的適應性。當葉輪旋轉直徑增加到490m時，改進后的風機總壓力增加到4765pa，相應的風機運行力矩增加到4。例如當通風機的功率特性曲線較平整時，此刻風機的搞效區(qū)較大，在變工況時通風機仍能夠在搞效的工況點小作業(yè)，此刻能夠認為該風機的適應性較好。