無縫鋼管網(wǎng)狀碳化物消除措施

無縫鋼管熱軋后應(yīng)具有良好的顯微組織，即細(xì)片層狀珠光體且無網(wǎng)狀碳化特析出，才能為無縫鋼管球化退火后獲得細(xì)粒狀珠光體創(chuàng)造條件。無縫鋼管在通常熱軋條件下，一般可以得到合格的網(wǎng)狀碳化物級別。由于無縫鋼管熱軋后冷卻到850-900攝氏度時開始有大量碳化特析出并呈網(wǎng)狀分布，所以終軋溫度應(yīng)控制在850攝氏度以下。

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無縫鋼管室溫拉伸力學(xué)性能和硬度的測試

利用光學(xué)金相顯微鏡OM和XRD研究了熱處理對無縫鋼管組織與性能的影響，利用SEM分析了合金拉伸斷口形貌，測試了合金室溫拉伸力學(xué)性能和硬度。

熱處理改變了無縫鋼管中Mg2Si的形貌與分布，晶粒得到顯著的細(xì)化,晶界網(wǎng)狀析出物消除，熱鍛和熱擠壓后坯料晶粒大小分布均勻，合金管的組織由α-Mg、共晶Mg2Si、共晶Mg2Sn三相組成，經(jīng)480℃過固溶處理后,合金管中的Mg2Sn相基本溶解,而熱軋后晶粒大小不一，在晶界及晶內(nèi)都有第二相析出,呈彌散分布狀態(tài)。首先從枝晶根部溶解的?；Ｐ?，二次或三次枝晶根部表面的曲率大，同時β-Mg17Al12相溶入到α-Mg基體中,在晶界周圍聚集,而晶內(nèi)比較稀散。β相對α相腐蝕的阻礙作用增加,而且合金中的鐵含量并沒有提高,熱速處理顯著細(xì)化了合金晶粒,β相的尺寸和間距變小,隨著保溫時間的延長,粗大的Mg2Si相得到少量球化。合金管的組織中存在熱裂紋和顯微疏松缺陷,合金含鐵量顯著高,富集于固液界面前沿,阻礙α-Mg基體的自由長大,隨保溫時間的延長，TiC枝晶逐步溶斷為禿枝

熱處理過程中Mg2Sn相以彌散形式析出，平均晶粒尺寸由未變質(zhì)合金的約140μm細(xì)化到約40μm，細(xì)小的Mg2Sn相彌散析出并使合金管板的硬度明顯升高,在隨后的時效過程中發(fā)生沉淀析出，從而細(xì)化合金管鑄態(tài)組織，明顯提高合金的顯微硬度，達(dá)到47.6 HV。

無縫鋼管熱處理工藝

無縫鋼管熱處理時正確的裝爐和布料應(yīng)能保證爐內(nèi)氣流暢通，使無縫鋼管受熱均勻而獲得均勻的組織和性能。一般裝爐時的爐溫沒有什么限制，可以是冷爐，也可以以是熱爐。

加熱溫度應(yīng)根據(jù)鋼種及熱處理的類型來決定，同時也要考慮熱處理爐的條件及裝爐布料的方式。在初步選定后建議通過試驗(yàn)驗(yàn)證。各種熱處理方式。

熱處理時，除馬氏體鋼外，對其他類型的無縫鋼管一般均可盡快地加熱升溫。這樣既可縮短熱處理周期、提高爐子的生產(chǎn)率，同時也可減少無縫鋼管的氧化，但加熱速度受熱處理爐結(jié)構(gòu)和供熱能力等的影響，有一定的限度。

保溫時間的長短，因鋼種、鋼管規(guī)格、熱處理爐的類型、裝爐量及裝爐布料方式、冷變形量的不同而有所差異。