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    高爐液壓泥炮開鐵口方式的影響      

    出鐵時,鐵口通道被打開 ,熾熱的鐵水和熔渣在爐內(nèi)高壓力的作用下 ,以很大的流速從鐵口涌出,使鐵口孔道炮泥承受了 ℃左右的高溫侵蝕。 由于受到鐵口孔道截面積大小的限制,高速流動的渣鐵在孔道截面積大小的限制,高速流動的渣鐵在爐墻鐵口泥包處形成“渦流”。

    高爐液壓泥炮的泥包形成更大的沖刷、磨損、后將鐵口爐墻端泥包沖成喇叭口型。鐵口孔道在承受液態(tài)渣鐵的高溫加熱時,如炮泥的熱導(dǎo)率和透氣性不良,就會使孔道內(nèi)外的溫差應(yīng)力增大,受熱膨脹不均,致使鐵口孔道產(chǎn)生斷裂和變形,失去結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和完整性。當(dāng)鐵渣出完煤氣導(dǎo)出時,重新用鐵口炮泥堵鐵口 ,舊炮泥接觸新炮泥 ,溫度突然下降至℃左右 。

    這樣反復(fù)作用 ,在舊鐵口炮泥套的圓弧形微裂紋 新炮泥在干燥和燒結(jié)過程中,水分或其他結(jié)合劑蒸發(fā)和揮發(fā),留下大量的氣孔,在新舊炮泥的接觸面上 ,也會由于新炮泥的燒結(jié)收縮產(chǎn)生縫隙。 這樣就使得熔融液體易滲入這些縫隙之中,當(dāng)下次鐵口打開時,在熔流強(qiáng)烈的沖刷下 ,使炮泥脫落。新堵塞的鐵口炮泥,受鐵口內(nèi)外溫度的作用 ,使炮泥燒結(jié)速率不等,在鐵口 內(nèi)產(chǎn)生熱應(yīng)力,出現(xiàn)裂紋。若裂紋擴(kuò)展到整個鐵口截面 ,就會發(fā)生斷鐵口現(xiàn)象。

      

      高爐液壓泥炮回轉(zhuǎn)油缸的功能

      一是驅(qū)動打泥等組織在工作區(qū)間內(nèi)往復(fù)運(yùn)動；

      二是在完結(jié)壓炮動作后，進(jìn)而使炮嘴平面與出鐵口泥套平面間產(chǎn)生足夠大的壓緊力——即壓炮力，以保證打泥時不會漏泥（要求泥套外表較為平整）。液壓回路在額外壓力為16MPa時，反轉(zhuǎn)油缸可使壓炮力達(dá)到61.4KN這個力大大地大于堵鐵口時來自于出鐵口的反作用力。

     液壓泥炮反轉(zhuǎn)桿組織的設(shè)計(jì)，高爐液壓泥炮可使炮嘴在出鐵口基線以內(nèi)100㎜至基準(zhǔn)線 以外250㎜區(qū)間內(nèi)的運(yùn)動軌跡為近似直線，其水平擺動量≤±10㎜，但由于受反轉(zhuǎn)油缸行程等原因所取，炮嘴只能進(jìn)入基準(zhǔn)線以內(nèi)約65㎜，故制造出鐵口泥套時應(yīng)考慮到這一要素，恰當(dāng)外移泥套平面不只有利于泥炮的工作，也有利于出鐵口的運(yùn)轉(zhuǎn)。

     若在無奈情況下，泥套平面有必要置于出鐵口基準(zhǔn)線以內(nèi)，且≥65㎜時，可選用恰當(dāng)加長炮嘴的辦法予以處理。 當(dāng)高爐液壓泥炮打泥組織退回到休息方位時，炮嘴一端將處于較高方位時而炮尾端則較低。 因而，在鋪砌出鐵場地磚時，應(yīng)對這一區(qū)域的標(biāo)高提出要求。 液壓站的油泵選用手動變量的軸向柱塞泵，依據(jù)反轉(zhuǎn)油缸運(yùn)動速度的實(shí)際工作需要調(diào)節(jié)油泵的流量。打泥油缸的流量依據(jù)打泥速度用節(jié)流閥調(diào)節(jié)。

     對液壓系統(tǒng)性能的改進(jìn)    

    通過現(xiàn)場的生產(chǎn)反饋及成本效益分析,爐前的環(huán)境因素對泥炮設(shè)備的使用壽命影響極大。為保證高爐能夠正常出鐵,決定采用東、西兩個出鐵口出鐵,兩個出鐵口各設(shè)置泥炮和開口機(jī),兩邊的泥炮、開口機(jī)有各自的控制閥臺,共用一個液壓泵站。

    高爐液壓泥炮設(shè)備改造后運(yùn)行一年多,保證了高爐的開口和堵口,使高爐正常的出鐵。給出了改造后的泥炮液壓系統(tǒng)原理簡圖。由于國產(chǎn)的手動換向閥會引|起系統(tǒng)很大的沖擊并且手動換向閥內(nèi)部的定位銷軸在使用時經(jīng)常斷裂,使換向閥無法換向,導(dǎo)致泥炮無法工作,采取的應(yīng)對措施是 增設(shè)一手動換向閥操作閥臺。

     新增的手動操作閥臺的手動換向閥對系統(tǒng)的穩(wěn)定性和可靠性提供?保障。同時也解決了原有液樂閥臺滲油的老問題。